Свидетельство:
О регистрации средства массовой информации: "Предотвращение аварий зданий и сооружений".
Номер: №ФС77-35253
Выдано: Федеральная служба по надзору в сфере связи и массовых коммуникаций
Дата: от 16.02.2009 г.
Форма распространения: электронное периодическое издание
Язык: русский
Учредитель: ООО "ВЕЛД"
Суть методики расчёта центрально сжатых неидеальных стержней прямоугольного профиля в критическом и закритическом состояниях изложена в работах [1-4], где в качестве расчётного метода использован один из наиболее общих энергетических принципов строительной механики – принцип возможных перемещений. В указанных публикациях приведены аппроксимирующие функции начальных и приобретённых прогибов пластинчатых элементов профиля, а также формулы для определения виртуальных работ (δТ*kj) всех внешних и внутренних усилий на возможных перемещениях для пластинок с двумя упруго защемлёнными ненагруженными гранями. Из набора четырёх таких пластин-стенок можно составить стержень прямоугольного профиля. Короткие нагруженные грани пластинок опёрты шарнирно (см.рисунок).
В [3] представлены системы разрешающих уравнений, включающих вариационные уравнения принципа возможных перемещений и необходимые граничные условия для центрально сжатых начально искривлённых коробчатых профилей. Решение таких систем позволяет полностью описать послекритическое состояние элементов стержня при любом уровне закритической нагрузки.
В данной работе покажем алгоритм расчёта сжатого начально искривлённого стержня прямоугольного профиля, находящегося под действием внецентренной нагрузки. Для этого рассмотрим участок в середине по длине профиля (поскольку здесь появляются наибольшие по величине эксцентриситеты ех, еу приложения нагрузки, превышающие опорные за счёт искривления оси стержня), но с поперечным сечением, равным самому ослабленному местной потерей устойчивости (участок с наибольшими по амплитуде стрелками начальных погибей пластинок стержня). При этом полагается, что радиус кривизны изогнутой вследствие внецентренного действия нагрузки оси профиля достаточно велик и в пределах отрезка стержня длиной ℓ (где ℓ – длина образовавшейся в результате выпучивания начально искривлённых пластинок профиля продольной полуволны) рёбра остаются прямолинейными.
Напряжённое состояние внецентренно сжатой пластинки-стенки
В момент местной потери устойчивости стержня, имеющего предварительную погибь, наиболее слабая пластинка выпучивается, остальные деформируются за счёт влияния моментов вдоль линий контакта пластинчатых элементов стержня. Возникающие в начальный момент выпучивания дополнительные прогибы точек срединных поверхностей хотя не равны нулю, но практически настолько малы, что можно пренебречь квадратами, кубами и смешанными произведениями стрелок составляющих приобретённых прогибов.
С учётом указанных обстоятельств длина полуволны ℓ и величина критической силы местной устойчивости рмкр определяются с помощью вышеуказанной системы разрешающих уравнений [3]. При этом вводится простой закон распределения напряжений σkx до момента местной потери устойчивости (см. рисунок):
σkx = -p(hнk + hкk)/2 – p(hкk – hнk)y/s, (1)
где р – среднее сжимающее напряжение в сечении стержня, определяемое выражением
р = Р/Fсеч, (2)
где Р – внецентренно сжимающая сила;
Fсеч – площадь поперечного сечения стержня;
hнk, hкk – безразмерные коэффициенты, определяемые отношением напряжений соответственно на начальной и конечной гранях k-го пластинчатого элемента профиля (по формулам сопротивления материалов для внецентренно сжатого стержня с недеформируемым профилем) к среднему сжимающему напряжению р;
s – ширина пластинки.
Учитывая, что в начальный момент местной потери устойчивости составляющие виртуальных работ δТ*kj, содержащие постоянные интегрирования Аk2, Ak3, Ak4, Ak5, весьма малы, принимаем последние равными нулю. Тогда, исходя из формул для напряжений σkx [4], последние в докритическом диапазоне определяются зависимостью
σkx = -Ak1 - Ak6 y. (3)
Сравнивая выражения (1) и (3), получаем для k-й пластинки-стенки
Аk1 = p(hнk + hкk)/2; Ak6 = p(hкk – hнk)/s. (4)
Полагается, что выражение (4) справедливо и для начального момента локальной потери устойчивости. В результате несложных преобразований получим формулы для определения сумм работ всех внутренних и внешних усилий во внецентренно сжатой начально деформированной пластинке-стенке на бесконечно малых возможных перемещениях. Для сокращения выкладок введём следующие обозначения:
δТ**kj = δT*kj - Kkj, (5)
где δТ*kj (j=1,2,3) – виртуальная работа внутренних и внешних усилий k-ой пластинки на возможном перемещении (δW)j в момент местной потери устойчивости при центральном сжатии стержня;
Кkj – сумма всех членов, содержащих параметр р в δТ*kj [3].
Тогда виртуальные работы δT*ekj в начально искривлённой пластинке-стенке профиля, испытывающего внецентренное сжатие, представляются следующими выражениями:
δT*ek1 = δТ**k1+ ptks (π2hkfk1/8ℓ + 2πhkfk2/3ℓ + 4h′kfk3/ℓ); (6)
δT*ek2 = δT**k2 + ptks (2πhkfk1/3ℓ + 3π2hkfk2/8ℓ + 3πh′kfk3/16ℓ); (7)
δT*ek3 = δT**k3 + ptks (4h′kfk1/ℓ + 3πh′kfk2/16ℓ + π2hkfk3/8ℓ), (8)
где s и tk – соответственно ширина и толщина k-ой пластинки;
fkj (j = 1,2,3) – стрелки составляющих приобретённого прогиба пластинки стержня [1-4];
h′k
= (hкk
- hнk);
hk
= (hкk
+ hнk).
Таким образом, получаем систему вариационных уравнений, описывающих критическое состояние внецентренно нагруженного несовершенного тонкостенного стержня коробчатого профиля, составленного из пластинок-стенок. Для этого в одноимённой системе уравнений, записанной для случая центрального сжатия [3], изменим δТkj на δТ*ekj :
n q
∑ ∑ (∂tkj/∂fai) δT*ekj = 0, (9)
j=1 k=1
i = 1,2,…, n.
Выразив с помощью граничных условий стрелки составляющих приобретённых прогибов для всех пластинок профиля через соответствующие параметры основной пластинки (функция дополнительных прогибов которой содержит наибольшее число членов), то есть через fa1, fa2,…, fan, и определив значение частных производных типа ∂fkj/∂fai, получим систему линейных однородных уравнений относительно неизвестных fa1,fa2,…, fan. В соответствии с числом стрелок fai главный определитель этой системы раскрывается соответственно в кубическое (i =1,2, 3) уравнение относительно параметра р. Варьируя величину ℓ, также входящую в полученное уравнение, находим из последнего наименьшее значение параметра нагрузки рмкр, а значит, и соответствующую ему величину продольной полуволны ℓ. Критическая сила локальной потери устойчивости вычисляется по формуле
Рмкр = рмкр Fсеч.
Библиографический список
Ильяшенко А.В., Ефимов И.Б. Экспериментальное исследование тонкостенных стержней с искривлёнными пластинчатыми элементами // Организация и производство строительных работ. – М.: Центр.Бюро н.-т. информации Минпромстроя, 1983. – С.3-38.
Ильяшенко А.В. О расчёте сжатых гибких пластинок с упруго защемлёнными продольными ненагруженными гранями, имеющих начальную погибь // Строительные конструкции и материалы. – Уфа: Тр. НИИпромстроя, 1983. – С. 86-98.
Ильяшенко А.В. Задача о закритическом состоянии сжатых тонкостенных стержней коробчатого профиля, имеющих начальную погибь.// Строительные конструкции и материалы. – Уфа: Тр. НИИпромстроя, 1983. – С. 99-108.
Ильяшенко А.В., Ефимов И.Б. Напряжённо-деформированное состояние после местной потери устойчивости сжатых тонкостенных стержней с учётом начальной погиби.// Строительные конструкции и материалы. Защита от коррозии. – Уфа: Тр. НИИпромстроя, 1981. – С. 110-119.